购买

¥ 12.0

加入VIP
  • 专属下载特权
  • 现金文档折扣购买
  • VIP免费专区
  • 千万文档免费下载

上传资料

关闭

关闭

关闭

封号提示

内容

首页 反激变压器设计实例(一)

反激变压器设计实例(一).doc

反激变压器设计实例(一)

良成
2019-05-31 0人阅读 举报 0 0 暂无简介

简介:本文档为《反激变压器设计实例(一)doc》,可适用于工程科技领域

反激变压器设计实例(一)版本修订人备注目录导论磁芯参数和气隙的影响AC极化AC条件中的气隙影响DC条件中的气隙影响W反激变压器设计例子步骤选择磁芯尺寸步骤选择导通时间步骤变换器最小DC输入电压的计算步骤选择工作便宜磁通密度步骤计算最小原边匝数步骤计算副边匝数步骤计算附加匝数步骤确定磁芯气隙尺寸步骤磁芯气隙尺寸(实用方法)步骤计算气隙步骤检验磁芯磁通密度和饱和裕度反激变压器饱和及暂态影响导论由于反激变换器变压器综合了许多功能(储存能量、电隔离、限流电感)并且还常常支持相当大的直流电流成分故比直接传递能量的正激推挽变压器的设计困难得多、以下变压器设计例子中没选择过程使用反复迭代方法无论设计从哪里开始没开始时须有大量近似的计算。没有经验工程师的问题是要得到对控制因数的掌握。特别的磁芯大小、原边电感的选择、气隙的作用、原边匝数的选择以及磁芯内交流和直流电流(磁通)成分的相互作用常常给反激变压器设计带来挑战。为使设计者对控制因数有好的感觉下面的设计由检查磁芯材料的特性和气隙的影响开始然后检查交流和直流磁芯极化条件最后给出W变压器的完整设计。磁芯参数和气隙的影响图表示一个铁氧体变压器在带有和不带气隙时典型的BH(磁滞回归线)环。注意到虽然BH环的磁导率(斜率)随气隙的长度变化但磁芯和气隙结合后的饱和磁通密度保持不变。进一步在有气隙的情况下磁场强度H越大剩磁通密度Br越低。这些变化对反激变压器非常有用。图不同情况下磁芯的磁滞回归曲线图只表示了反激变压器使用的磁滞回环的前四分之一也表示了磁芯中引入气隙所产生的影响。最后改图表示了极化条件对直流和交流影响之间的差异。图(a)铁氧体变压器在带有和不带气隙时典型的磁滞回环(b)单端反激变换器的典型磁芯在大气隙或无气隙时第一象限磁化曲线。注意当采用大气隙时传递能量会增加AC极化由法拉第感应定律很显然磁芯中的磁通密度必须以一定的速率和幅值变化绕组中的感应电动势(反向)等于所加电动势(假设损耗可以忽略)。因此为了支持加于原边的交流电压(更准确的说是所加伏秒)就需要磁通密度的变化(见图的纵轴)。因此的幅值正比于所加的电压和开关晶体管的导通时间即是由外部所加的交流条件而不是由变压器气隙来限定。图表示一个铁氧体变压器在带有和不带气隙时的BH(磁滞回环)图表示使用大、小气隙时单端反激变换器中典型铁氧体磁芯的前四分之一磁滞回环。注意大气隙时传递的能量增加。因此可以认为所加的交流条件作用于BH环的垂直B轴使磁场电流向上变化所以可以认为H是因变量AC条件中的气隙影响从图中可见次新气隙增加使BH特性的斜率减小但需要的不变。因此磁场电流增加。这表示磁芯的导磁率显著减小及原边电感减小。因此磁芯气隙不会改变交流磁通密度的需求或相反还改善了磁芯的交流性能。通常错误的观点是假设由于原边匝数不够、过度施加交流电压或工作频率低(即过度施加伏秒)而导致的磁芯饱和可以通过引入气隙来纠正。从图可见这不是真实的。有或没有气隙饱和磁通密度都保持一样。可是引入气隙会减小剩余磁通密度并增加的工作范围这在不连续方式中是有帮助的。DC条件中的气隙影响绕组中的DC电流成分使BH环中平行于H轴的DC磁化力增加(正比于平均直流安匝)。对于一个特定的副边负载电流的值是确定的。对于直流条件B被认为是因变量。应该注意到有气隙的磁芯可以支持大得多的H值(DC电流)而不饱和。很清楚在此例中较高的H值足以使无气隙的磁芯饱和(即使无任何交流成分)。因此气隙对放置由绕组中的DC电流成分引起的磁芯饱和非常有效。当反激变换器工作于连续方式时会产生大量的DC电流成分故必须使用气隙。图表示了有气隙和无气隙时磁通密度偏移(用于承受所加的交流电压)加于由DC成分产生的平均磁通密度上的例子。对于无气隙磁芯小的直流极化会产生磁通密度。对于有气隙磁芯产生同样的磁通密度需要大得多的DC电流还有可清楚地看到在有气隙例子中即使加上最大的直流和交流成分磁芯都不会饱和。总之图表示磁通密度是由施加的交流电压引起的在磁芯中引入气隙对磁通密度没有影响。可是在磁芯中引入气隙会使平均磁通密度(由绕组中的DC电流成分产生)大大减小。在处理不完全能量传递(连续方式)工作方式时提供直流磁化电流的裕度变得特别重要。这种方式中磁芯电流永远不会降到零很明显无气隙时磁芯就会饱和。记住使用的伏秒、匝数和磁芯尺寸决定了垂直于B轴的磁通密度的变化而平均直流电流、匝数和此路长度决定了平行轴上的值。要提供足够的匝数和磁芯尺寸来支持所加的交流电压要提供足够的磁芯气隙来放置饱和及支持直流电流成分。W反激变压器设计例子在以下设计中分别考虑施加于原边的交流和直流电压。使用这种方法很明显所加的交流电压、频率、磁芯尺寸和磁芯材料的最大磁通密度控制了最小的原边匝数而不管磁芯导磁率、气隙大小、DC电流或所需的电感。应该注意开始阶段原边电感不是被考虑的变压器设计参数。理由是电感控制的是电源的工作模式这不是变压器设计的主要需求因此电感将在设计的后期考虑。进一步当铁氧体材料用于KHz频率以下时下面的设计方法对于所选磁芯尺寸按最小变压器损耗给出了最大的电感。因此由于大电感变压器通常工作于不完全能量传递方式。如果需要完全能量传递方式在支持最小直流极化的需求下只要简单地增加磁芯气隙就可得到因此可减小电感。这并不影响原来的变压器设计。当铁氧体材料用于KHz频率以下时发现最小的铜损耗超过磁芯损耗。因此如果使用最大的磁通密度会得到最大(而不是最优)的效率。增加B可有最小的匝数和铜损耗。在这种条件下该设计称为ldquo饱和限制rdquo。在频率较高或使用效率较低的磁芯材料时磁芯损耗将成为主要因数这种情况磁通密度值较低匝数增加该设计称为ldquo磁芯损耗限制rdquo。第一种情况限制了设计效率由于优化效率需要磁芯损耗和铜损耗几乎相等故不能实现。步骤选择磁芯尺寸需要的输出功率是W假定副边效率为典型的(仅考虑输出二极管和变压器损耗)则变压器传递的功率为W。没有简单的基本公式计算变压器尺寸和功率额定值。选择时要考虑大量的因数其中最重要的是磁芯材料的性质、变压器的形状(即表面积对体积的比率)、表面的辐射特性、允许的温升、以及变压器工作环境。许多制造商提供了特性图为特殊磁芯设计给出尺寸选择的推荐这些选择推荐通常是针对对流冷却且基于典型的工作频率及设定温升。一定要选择为变压器设计的铁氧体它们具有高饱和度、低生育磁通密度、工作频率下的低损耗以及高居里温度的优点。对于反激变换器来说高磁导率不是重要因数因为铁氧体材料总是要有气隙。图是TDKEpcosN硅铁氧体材料在KHz工作频率、K温升时的推荐图标。可是大部分的真实环境没有大气或者因为空间受限而使用强迫风冷时实际温升较大。因此针对这些影响要做出修正。制造商通常给出的图标是关于他们自己所选的磁芯及材料的。在大多数情况下使用ldquo面积mdashmdash矢量积rdquo计算方法。图可转换功率P为磁芯尺寸(体积)的函数以变换器型式为参数的列线图(来源于TDKEpcos)该例中使用图中的图标得到了磁芯尺寸初始选择。反激变换器的容许功率为W在图中对应为ldquoErdquo(图中对应的是KHz工作频率KHz时磁芯的额定功率会高些)。图中显示了N铁氧体(一种典型的变压器材料)的静态磁化曲线。图N铁氧体材料的静态磁化曲线图(来源于TDKEpcos)步骤选择导通时间原边功率晶体管Q的最大导通时间出现在最小输入电压和最大负载时。对本例假设最大导通时间不能超过总的工作周期的(后面可以看到使用特别的控制电路和变压器设计时最大导通时间是可以超过的)。实例频率KHz周期us半周期us留有裕量以使控制保持在合适的最小输入电压因此可用周期是us。因此步骤变换器最小DC输入电压的计算计算变换器工作于满载和最小电源输入电压时的输入DC电压。对于输入电容整流滤波器DC电压不能够超过输入电压有效值的倍也不可能小于输入电压有效值的倍。该电压的确切计算很困难因为它取决于许多不确定的因数如电源线路的源阻抗、整流器电压降、储能电容值及其特性以及负载电流。该例中使用倍的输入电压有效值(使用倍压时再乘以)将给出在弥漫在时相当近似的工作值。实例线路输入为V有效值则DC电压将接近步骤选择工作便宜磁通密度对于E磁芯根据制造商的数据中心磁芯的有效面积是mm。饱和磁通密度℃时是mT。工作磁通密度的选择要综合考虑反激频率在中频范围内尽可能搞以便从磁芯得到最好效益和最小铜损耗。对于典型的铁氧体磁芯材料和形状工作频率上升到KHz即便选择最大的磁通密度反激变压器的铜损耗通常超过磁芯损耗这样的设计为ldquo饱和限制rdquo。因此在该例中选择最大磁通密度可是要保证磁芯在任何条件下都不饱和如在最低工作频率下使用最大脉宽。在下面的设计方法中不完全能量变换器可能存在最小电源电压输入和最大负载的工作条件。如果这种情况出现将会出现来自变压器磁芯有效DC成分的感应现象。可是下面例子表明当使用大气隙时来自DC成分的影响很小因此工作磁通密度选择在mT以提供较好的工作裕量。因此该例最大峰峰交流磁通密度选择在mT。在设计最后要检查总的交流和DC磁通密度以保证磁芯在高温时不会饱和。对于不同的磁通量可能需要重复设计。步骤计算最小原边匝数在一个单的导通周期内使用伏秒方法可以计算最小原边匝数因为施加的电压是方波:其中=最小原边匝数(施加的DC电压)t=导通时间单位是us=最大的ac磁通密度单位是T=磁芯的最小横街面积单位是mm实例对于最小电源电压(V有效值)和us的最大脉宽因此步骤计算副边匝数在反激相期间储存在磁场的能量会传递到输出电容和负载。再次使用伏秒方程来确定传递所需的时间。如果原边的反激电压与施加的电压相等则获取能量说话的时间等于输入该能量所花的时间故该例为us。因此若忽略附加的漏感开关管集电极上的电压僵尸电源电压的两倍。实例在次很方便的得到每匝伏特数。原边V匝=主控制电路要求的输出电压是V允许整流二极管有V的电压降和相关电路及变压器副边的V电压降变压器副边的电压应为V因此副边匝数是在此=副边电压=副边匝数=每匝伏特数。对于低电压、大电流的副边除非采用特殊技术否则要避免半匝因为E型磁芯的一相可能出现饱和使变压器调节变差。因此匝数应为最接近的整数。在本例中匝数为。步骤计算附加匝数该例中副边匝数为反激电压将小于正向电压新的反激电压每匝是为未出伏秒值占空比必须按比例变化:在此=Q导通时间P=总周期单位是us=新的副边每匝反激电压=原边每匝正向电压则计算的副边匝数保留到最接近的半圈。实例对于V输出在此=V(允许V的绕组和整流器压降)=已调整的副边每匝电压。对于那些附加的辅助输出(与主输出相比其提供的电流小mmf低)可以使用半匝。还有外侧的气隙要保证侧边维持的附加mmf不会饱和。如果只有中心相磁芯有气隙除非使用特殊技术否则不应使用半匝绕组。本例中V输出使用匝此时输出将多出V步骤确定磁芯气隙尺寸一般考虑。图表示一个典型铁氧体材料完全磁滞回环带有气隙和没带气隙的情况。应注意有气隙的磁芯要求较大的磁化力H值才能引起磁芯饱和因此将会经手较大的DC电流成分。再者剩余磁通密度很低使磁芯磁通密度有较大的工作范围。可是导磁率低使每匝电感较小(较小的值)和较低的电感。根据现有铁氧体磁芯的拓扑结构和材料发现反激单元工作在KHz以上时气隙不需变化。在该设计中已考虑了完全和非完全能量传递模式的选择该选择可以由选择合适的原边电感来实现。调节气隙尺寸可以改变原边电感。图b表示增加气隙将降低磁导率和减少电感。气隙的另一有用特征是在H=时剩余磁通密度在由气隙时很低使磁通密度有较大的工作范围。最后小的磁导率减小了由磁芯中DC成分产生的磁通同时在工作于非完全能量传递模式时也减小了磁芯的饱和趋势。现在选择工作模式。图表示三种可能的模式。图a是完全能量传递模式。可以使用但应注意到在传递相同能量时峰值电流非常高。这种工作模式可引起开关晶体管、输出二极管和电容上的最大损耗也在变压器自身内部引起最大铜损耗()。图b表示在非完全能量传递模式时具有大电感和低电流斜率的情况。虽然这毫无疑问具有最低的损耗但对于大多数铁氧体材料磁芯大的DC磁化成分和高磁芯导磁率会导致磁芯饱和。图c表示号的折中工作条件具有可接受的峰值电流和三分之一峰值的有效DC成分。实际中发现这是好的折中选择在电流脉冲开始时有好的噪声裕量(电流控制方式尤为重要)在合理的气隙尺寸下游好的磁芯利用率以及合理的总体效率。图反激变换器中原边电流波形(a)完全能量传递模式(b)非完全能量传递模式(最大的原边电感)(c)非完全能量传递模式(优化的原边电感)步骤磁芯气隙尺寸(实用方法)下面使用简单使用的方法确定气隙。在磁芯中加入in的小气隙。用手动脉宽控制和在变压器原边加入试探电流来进行功率实验。使用额定的输入电压和负载。逐渐增加脉宽小心观察电流特性的形状使磁芯不要饱和直到得到需要的输出电压和电流。注意电流特性的斜率调整气隙可得到需要的斜率。这是得到合适气隙的快速方法并不需要Hanna曲线。虽然气隙可由其他方法计算但仍可能需要刚才的调试方法。这是调试的标准程序因为变压器可能在高温或暂态条件下不能按期望工作而使电源失败。步骤计算气隙图中原边电感可以由电流波形的斜率来确定:实例图中(通过选择)因此输入功率W因此可以计算整个周期的平均电流:因此导通周期的平均电流是导通周期内的电流变化是而原边的电感可以如下计算:一旦知道原边电感和匝数对于所选磁芯如果这些是有效的可以使用Hanna曲线(或偏压曲线)得到。如果无有效数据而且气隙较大(大于磁路长度的)假定所有的磁阻都在气隙中用下式计算保守的气隙尺寸:在此气隙总长度单位是mm原边匝数磁芯面积单位是原边电感单位是mH。实例或in注意:如果气隙正好穿过磁芯使用(在一些情况中外侧磁芯的面积与中心面积并不相等故必须进行调节)。步骤检验磁芯磁通密度和饱和裕度为保证在磁芯的最大工作值和饱和值之间有足够的裕量需要检验磁芯的最大磁通密度。在任何条件下包括瞬间负载和高温防止磁芯饱和时很重要的。这可以用两种方法来检验:在变换器中进行测量或计算。注意:建议无论使用何种设计方法都应进行该检验以保证最后产品能够满足要求。()在控制仍能维持的情况下使输入电压为最小值mdashmdash本例为V。()设置输出负载为最大功率限定值。()测量原边绕组的电流值减小工作频率直到饱和开始(表示为在电流脉冲结束时有上翘)。在这些条件下增加的导通时间与平常导通时间之比的百分数就是平常工作时磁通密度裕量的百分数。该裕量在磁通水平为高温时会降低(见图)允许的超量以备磁芯中的变化如气隙尺寸及暂态要求。如果裕量不足可增加气隙。计算磁芯饱和裕量()使用伏秒方程计算交流磁通并在最大负载和最小输入电压的输入功率下计算或测量导通时间值及所加的电压如下:在此单位是Vt=导通时间单位是us=原边匝数=磁芯面积单位是=交流峰值磁通密度单位是T。注意:要求磁通密度是变化的以支持所施加的电压脉冲并不包括任何DC成分因此它与气隙尺寸无关。实例()使用螺线管方程和有效DC分量IDC(表示为导通初期电流的幅值)计算DC分量BDC。假定磁芯的所有磁阻都集中在气隙那么将得到明显较高的DC磁通密度保守值。使用螺线管方程可得其近似值。在此单位是V=原边匝数有效DC电流单位是A气隙总长度单位是mm=DC磁通密度单位是T。实例AC和DC磁通密度的叠加使磁芯出现峰值在℃时在此检测磁芯材料的特性。实例反激变压器饱和及暂态影响注意:磁芯磁通水平是在最小输入电压和最大脉宽条件下选择的可见保留了磁芯在高输入电压下饱和的弱点。可是在高电压条件下传送功率所需的脉宽将相应变窄变压器将不会饱和。在瞬态负载条件下当电源轻载而又工作于高输入电压时如果需要突然增加负载控制放大器将立刻加宽驱动脉冲以提供附加功率。结果在一短的时间段内输入电压和脉宽都为最大变压器将会饱和这将导致失败。为防止这种情况应考虑以下几点。()在较高电压和最大脉宽条件下设置变压器。这要求较低的磁通密度和较多的原边匝数。这具有降低变压器效率的缺点。()控制电路要能承受高压条件瞬态情况时维持脉宽在安全值有时该点是难以做到的因为对电流的响应时间相对慢。()第三点是对驱动晶体管Q提供双脉冲限流。该限流电路将判别由于原边电流的突然增加引起的磁芯饱和并防止脉宽的进一步增加。这种方法具有最快的相应时间是推荐的技术。电流型控制自动提供该功能。最后的设计图如下:图反激电源拓扑由于反激电源存在较大的EMI辐射所以需要特别注意控制变压器漏感通过吸收、滤波电路降低开关管和二极管应力减少EMI噪声。注意这些措施都将会使开关电源效率降低。

用户评价(0)

关闭

新课改视野下建构高中语文教学实验成果报告(32KB)

抱歉,积分不足下载失败,请稍后再试!

提示

试读已结束,如需要继续阅读或者下载,敬请购买!

文档小程序码

使用微信“扫一扫”扫码寻找文档

1

打开微信

2

扫描小程序码

3

发布寻找信息

4

等待寻找结果

我知道了
评分:

/12

反激变压器设计实例(一)

VIP

在线
客服

免费
邮箱

爱问共享资料服务号

扫描关注领取更多福利